天合石油集團匯豐石油裝備股份有限公司 黑龍江 牡丹江 157011 馮偉 李健軍
    可縮性接頭在石油鉆井中的應用越來越多，該裝置在技術層面也進行了一定的創新與改進。對于新型鉆井井壁可縮性接頭而言，分析器力學特性，能夠更好地了解其實際工作過程中實際的受力情況及變形規律，對于提高鉆井工作效率具有十分重要的意義與價值。
    筆者所在的礦井初期主要包括主、副及風三個井筒，前兩個井設計凈直徑分別為5.0m與6.5m，穿過表土層的厚度約為340m，運用鉆井法施工。為了確保鉆井的安全工作以及防止鉆井井壁出現破壞等方面的情況，決定在該井采用可縮性鉆井井壁結構，可縮性鉆井井壁結構是通過在井筒下部安裝數個可縮性井壁接頭，于豎向附加力達到某一極限值時出現屈服變形，使得井壁與地層之間發生同步變形，從而衰竭作用于井壁上面的豎向附加力，這樣能夠很好地保證井筒運行的安全性。所以，對鉆井井壁可縮性接頭進行力學分析，具有十分重要的意義與價值。
    鉆井井壁可縮性接頭力學特征分析
    鉆井井壁可縮性接頭屬于一種“橫抗豎讓”的結構。鉆井井壁可縮性接頭的力學特征應該滿足如下幾個方面的剛度以及強度方面的要求，即：（1）可縮性井壁接頭在水平方向上均能夠很好地抵御側向水土壓力，而且還具有非常理想的防水功能；（2）可縮性井壁接頭豎向承載能力應該足以承受井壁自身重量以及井筒等設備的重量；當豎向附加力增大至某一個特殊值的時候，可縮性井壁接頭則會產生豎向壓縮變形，使得井筒以及地層會出現同步下沉的趨勢，而二者之間的同步下沉則會顯著地減少豎向附加力對井壁所產生的各種影響；（3）可縮性井壁接頭還應該滿足豎向可縮量的相關要求，也就是說全部的可縮性井壁接頭累及的豎向可壓縮總量要比地層可能下沉量的大小要大。按照如上三個方面的相關要求，可縮性井壁接頭結構的外弧板抵御水平地壓，立板承受豎向荷載，實際過程中，鉆井井壁可縮性接頭結構示意圖如下圖1所示（圖示所示的鋼板型號為Q-235型）。為了對其力學特性進行分析，本研究主要對其進行了相關的試驗及數值分析。
    鉆井井壁可縮性接頭數值分析
    鉆井井壁可縮性接頭屬于一種焊接組合的鋼結構，下面采用非線性大變形程序對其力學特性進行分析。
    2.1 非線性大變形程序概述
    該程序首先是由美國ITASCA咨詢公司首先提出的一個程序概念。近年來，該程序在版本方面更新速度較快，且其功能也日益完備，是當前國際巖土工程界非常常見的一種應用軟件，該程序采用的數值分析算法為拉格朗日數值分析法，此法主要基于“連續介質”中這一假定條件，采用差分格式，按時步積分進行求解，采用拖帶坐標系，隨著結構形狀所出現的各種改變不斷地將坐標加以更新，且該假設還規定連續性的介質具有較大的變形。
    2.2 計算假設與模型
    在實際計算過程中，主要將鋼板視為理想的彈塑性材料，采用莫爾-庫倫屈服準則，將可縮性井壁接頭作為空間軸對稱方面的問題加以處理，鉆井井壁可縮性接頭具體的計算模型如下圖2所示。在該模型中，被平均地分割為1500個互相相同的差分單元，采用非線性大變形程序對變形屈服過程中進行計算與模擬。
    2.3 邊界條件方面的處理分析
    由于可縮性井壁接頭采用的是焊接法同上、下井壁之間相連，因此可以得出其計算模式的邊界條件：在該可縮性井壁接頭上鋼板表面位置處施加一個豎向均勻的荷載，其環形鋼箍弧板向外的一側作用均勻側壓；下面鋼板豎向位移約束，而其他方向則屬于自由面（平面或者曲面）。
    計算結果分析
    3.1 變形分析結果        
    根據上述計算模式以及參數設置情況，變形分析如下兩點：（1）一次性加載以及分步加載時，可縮性接頭各個關鍵點豎向位移變化趨勢基本相同，只是由于分步加載過程中，荷載是逐級施加上去的，因此變形發生了梯級改變。（2）D、E兩個關鍵點分別位于可縮性接頭內外環形豎向板以及上鋼板連接位置，在整個加載變形過程中，兩關鍵點位移曲線基本吻合。
    3.2 豎向承載力分析結果
    鉆井井壁可縮性接頭的豎向承載力是一個極為關鍵的設計參數，其數值不僅要比鉆井井壁自身重量以及鉆井相關設備的總重量要大，而且還應比鉆井井壁混凝土的極限強度要小。采用非線性大變形程序，對該結構的豎向承載力大小進行計算與模擬，最終得出結果為：豎向承載力大小為23.372MPa，其三個立板上面的Mises等效應力先后達到鋼板的屈服應力大小為220MPa，其中內立板則正好達到屈服極限值。由此可以得知，可縮性井壁接頭可以滿足豎向應力的有關要求。

    綜上所述，該接頭具有良好的豎向可縮性，在豎向荷載較大時，它可通過自身的壓縮變形來釋放井壁承受的豎向附加力，能夠達到相關的要求。